Ảnh hưởng của bốn xi măng aluminate canxi đến khả năng thiêu kết và khả năng chống mài mòn của Coroplast chống mài mòn nguyên tố cao

Trong những năm gần đây, nồi hơi giường lỏng lưu hành (CFB) như một thiết bị "đốt cháy" chính trong dự án nhà máy điện nhiệt mới hoặc được xây dựng lại đã được sử dụng rộng rãi, và dẫn đến nồi hơi CFB hỗ trợ cải tiến và phát triển liên tục các vật liệu chịu lửa. Như chúng ta đã biết, cấu trúc lớp lót nồi hơi CFB rất phức tạp, có một số lượng lớn sự tập trung cao, lưu thông tốc độ cao của các hạt than và khí thải trong buồng đốt, đòi hỏi phải có khả năng chịu lửa Lining Boiler không chỉ có hiệu suất xây dựng tốt, mà còn có độ mòn cao và hiệu ứng hao mòn cao. Nhựa chống mài mòn cao nguyên tố chủ yếu được sử dụng trong cấu trúc lớp lót lò hơi CFB phức tạp hơn, không thể được đúc trong khuôn dọc, nhưng có thể được chế tạo sẵn hoặc được giơ thủ công, các bộ phận phủ, như tường làm mát bằng nước, khu vực thu hồi và các bộ phận lốc xoáy và các bộ phận khác. Nhựa chống mài mòn cao thường được làm từ cốt liệu, bột, chất liên kết và chất kích thích đông máu theo một tỷ lệ trộn nhất định, với độ nhớt và độ dẻo nhất định của vật liệu chịu lửa. Việc lựa chọn chất kích thích đông máu trong coroplast chống mài mòn alumina cao và nghiên cứu cơ chế thúc đẩy đông máu có tác động quan trọng đến hiệu suất xây dựng của Coroplast và tuổi thọ của các nồi hơi CFB lưu hành CFB lưu hành. Do đó, trong công việc này, các plastisol chống mài mòn alumina cao đã được điều chế bằng cách sử dụng micropowder alumina cao, micropowder và micropowder alumina làm vật liệu thô và phosphate là tác nhân của chất làm đông. Điện trở của plastisol sau khi bắn.

1.1 Nguyên liệu thô

Thử nghiệm đồng nhất hóa tổng hợp bauxite alumina cao (kích thước hạt 3 ~ 1 và nhỏ hơn hoặc bằng 1mm) và bột mịn (nhỏ hơn hoặc bằng 0. 074mm) Axit phosphoric, trong đó mật độ của nhôm dihydrogen phosphate là 1,5g-cm -3, và phần khối lượng axit photphoric của axit photphoric trong dung dịch axit photphoric là 45%. Chất kích thích đông máu có sẵn trên thị trường 60, 65, 70 và 75 xi măng aluminate canxi. Thành phần hóa học của nguyên liệu thô và chất đông máu được sử dụng trong thử nghiệm được thể hiện trong Bảng 1.

1.2 Chuẩn bị

Công thức cơ sở thử nghiệm (W) là: 45% tổng hợp bauxite alumina bauxite đồng nhất, đồng nhất hóa 20%, bột micronized 12% -Al2O3, 5% SiO2 65 xi măng, 70 xi măng và 75 xi măng, tương ứng, với mẫu số không. tương ứng với 1#, 2#, 3#và 4#.

Vật liệu cân được thêm vào thùng trộn trộn 2 phút, sử dụng chế độ đập nhào cho mẫu vật thông thường 40mm × 40mm Sau khi sấy khô, một số mẫu vật được xử lý nhiệt ở 1100 độ trong 3H, và sau đó làm mát trong lò để sử dụng.

1.3 Kiểm tra hiệu suất

Ghi lại thời gian hóa rắn ban đầu trong quá trình duy trì mẫu vật sau khi đúc; phù hợp với các tiêu chuẩn có liên quan (yb\/t 5200-1993}, Gb\/T 3001-2007}, Gb\/T 5072-2008, GB\/T 5988-2007}, làm khô và xử lý nhiệt.

Thành phần pha vật lý của các mẫu vật được xử lý nhiệt được phân tích bằng nhiễu xạ tia X; Hình thái gãy của các mẫu vật được xử lý nhiệt ở 1100 độ đã được quan sát thấy bằng kính hiển vi điện tử quét.

2.1 Hiệu suất nhiệt độ bình thường

Sấy khô 110 độ và mẫu vật được xử lý nhiệt 1100 độ ở hiệu suất nhiệt độ phòng được thể hiện trong Hình 1. Có thể thấy: Mật độ khối lượng sấy khô 110 độ với hàm lượng alumina của xi măng alumina tăng trong xu hướng giảm dần so với mật độ mẫu được xử lý nhiệt 1100 độ. Phân tích: Mẫu vật sau khi xử lý nhiệt ở 1100 độ, chất kích thích đông máu aluminate xi măng hydrat sẽ phân hủy và khử nước, chất liên kết trong nhôm dihydrogen phosphate sẽ tạo ra nước thấp hoặc khan, do đó dẫn đến giảm mật độ khối của mẫu. Cũng có thể được nhìn thấy từ xu hướng thay đổi cường độ nén nhiệt độ phòng và cường độ uốn nhiệt độ phòng trong hình rằng cường độ cơ học của nhiệt độ phòng sau khi xử lý nhiệt ở 1100 độ nhỏ hơn đáng kể so với sau khi sấy khô ở mức độ cao của phosphat. nhựa. Điều này tương tự như xu hướng của mật độ khối mẫu vật, việc xử lý sấy và nhiệt của cường độ uốn nhiệt độ phòng mẫu và cường độ nén nhiệt độ phòng là tăng hàm lượng alumina trong xi măng và giảm dần. Nó được phân tích rằng cường độ của mẫu vật sau khi sấy khô chủ yếu bắt nguồn từ cường độ liên kết của tác nhân liên kết và tác dụng của chất kích thích chất đông lại đối với vật liệu, và các loại và lượng của tác nhân liên kết là như nhau trong các vật liệu của tất cả các công thức, vì vậy yếu tố chính gây ra sự thay đổi độ bền của nhựa.

Nó cũng có thể được nhìn thấy từ hình: 1# co rút dòng được xử lý nhiệt mẫu là lớn nhất, 2# -4# Mẫu vật thu nhỏ dòng được xử lý nhiệt giảm dần.

Cơ chế của xi măng aluminate canxi trong nhựa là sự tương tác của các ion canxi trong xi măng alumines với các ion phốt phát và các ion hydro và oxy trong tác nhân liên kết, và phương trình phản ứng cứng là:

Ca₂ ++ po 3-4+5 h +2 o₂ → cahpo₄ • 2H₂O.

Tác nhân liên kết trong nhôm dihydrogen phosphate ở nhiệt độ phòng với độ bám dính của vai trò chính, tác nhân liên kết trong axit photphoric nhiều hơn với vật liệu trong phản ứng của alumina để tạo ra muối nhôm phosphate. Mặc dù chất liên kết nhôm dihydrogen phosphate có đặc tính liên kết, nhưng tốc độ làm cứng nhựa là chậm, để tăng tốc độ cứng nhiệt độ phòng của nó, phải được thêm vào để phản ứng với các hợp chất kim loại kiềm phosphate axit. Các ion canxi tồn tại trong xi măng aluminate, trong khi xi măng aluminate cũng đóng một phần vai trò của tác nhân liên kết đối với nhựa chống mài mòn bằng nhôm cao.

2.2 Khả năng chống cứng và hao mòn

Hình 2 cho thấy ảnh hưởng của loại xi măng đến thời gian cài đặt ban đầu của mẫu vật và khả năng chống mài mòn sau khi xử lý nhiệt ở 1100 độ. Có thể thấy rằng: Mẫu vật 1# và 2# có thể nhận ra độ cứng ở 4,5h, trong khi thời gian cài đặt ban đầu là 2# {7}}# Mẫu vật tăng dần và 4# Mẫu vật nhận ra độ cứng sau 5,5 giờ bảo trì. Kết quả cho thấy các ion canxi trong xi măng aluminate thực sự có thể đóng một vai trò trong việc thúc đẩy quá trình đông máu và sự gia tăng hàm lượng alumina trong xi măng canxi aluminate cũng như giảm hàm lượng oxit canxi sẽ làm suy yếu ảnh hưởng của xi măng aluminate đối với sự hợp nhất của coroplasts chống mài mòn nguyên tố cao. Tuy nhiên, trong quá trình xây dựng nhựa, nếu tốc độ đông máu nhựa quá nhanh, nó sẽ ảnh hưởng trực tiếp đến thời gian xây dựng và chất lượng xây dựng của vật liệu, do đó, khi sử dụng xi măng canxi aluminate làm chất đông máu của nhựa chống mài mòn bằng nhôm cao, cần phải chọn loại và số lượng đông máu hợp lý.

Nó cũng có thể được nhìn thấy trong Hình 2: 1# -4# Mẫu vật hao mòn dần dần tăng dần, khả năng chịu hao mòn đang giảm dần xu hướng. Nó được phân tích rằng khả năng chống mài mòn của nhựa chủ yếu phụ thuộc vào các yếu tố như mật độ khối của nhựa, độ xốp rõ ràng và mức độ kết hợp của cốt liệu và ma trận.

Phân tích kết quả của Hình 1 và 2, có thể thấy rằng mật độ khối, tính chất cơ học nhiệt độ phòng và độ co ngót của mẫu số # 1 là lớn nhất, cho thấy nó là bài thiêu kết tốt nhất. Do đó, mẫu vật 1# có khả năng chống mài mòn tốt nhất và giảm dần các đặc tính thiêu kết của 2# {5}}# Mẫu vật cuối cùng đã làm suy yếu khả năng chống mài mòn của coroplast được xử lý nhiệt.

2.3 Thành phần vật lý

Hình 3 cho thấy các mẫu XRD của mẫu 1#, 2#, 3# và 4# sau khi xử lý nhiệt ở 1100 độ. Có thể thấy rằng: Thành phần pha vật lý chính của từng mẫu sau khi xử lý nhiệt là pha mullite và pha corundum, và các loại xi măng aluminate khác nhau không có nhiều ảnh hưởng đến thành phần pha vật lý của nó; Tuy nhiên, từ mẫu vật 1# đến 4# mẫu, có xu hướng cường độ của đỉnh nhiễu xạ chính của pha corundum trong thành phần của pha vật lý sau khi xử lý nhiệt để tăng, và có xu hướng cường độ của đỉnh nhiễu xạ chính của pha mullite giảm. Kết quả này có liên quan đến xi măng aluminate procoagulant. Các thành phần khoáng chất lý thuyết của mỗi xi măng aluminate trong mỗi mẫu là khác nhau, trong đó các khoáng chất lý thuyết trong 60 xi măng là dodeca heptaaluminate và monocalcium aluminate gần với thành phần lý thuyết của aluminate dialcium tinh khiết. Do đó, sự tăng cường của các đỉnh đặc trưng của pha corundum trong các mẫu được xử lý nhiệt với hàm lượng alumina tăng trong chất kích thích đông máu trong các công thức plastisol bằng nhôm cao phù hợp với phân tích lý thuyết.

2.4 cấu trúc vi mô

Hình 4 cho thấy hình thái gãy của mẫu vật sau khi xử lý nhiệt ở 1100 độ với độ phóng đại 1000 lần. Có thể thấy rằng: Ma trận mẫu 1# dày đặc hơn, mức độ liên kết trực tiếp cao, thiêu kết là tốt.2# Ma trận mẫu tương đối lỏng lẻo, một số lượng nhỏ lỗ chân lông nhỏ trong ma trận, nhưng kích thước của lỗ chân lông là đồng nhất, phân phối sao và không được kết nối với nhau.

Ma trận của mẫu số 3 cho thấy thiêu kết cục bộ, với các lỗ chân lông lớn trong cấu trúc, liên tục xuyên qua nhau và cấu trúc rõ ràng là không đồng nhất. 4# Mẫu vật có kích thước lỗ rỗng trong phạm vi của một vài micromet trong cấu trúc và mức độ liên kết trực tiếp là yếu, ở một mức độ nào đó cho thấy cường độ cơ học ở nhiệt độ phòng của plastisol thấp.

.

(2) Chất xúc tiến xi măng aluminate ảnh hưởng trực tiếp đến các tính chất cơ học của nhiệt độ phòng của plastisol sau khi sấy khô ở 110 độ và xử lý nhiệt ở 1100 độ. Với sự giảm hàm lượng oxit canxi trong xi măng aluminate 1# -4# Mẫu vật, mật độ khối và cường độ nhiệt độ phòng của plastisol sau khi sấy khô và xử lý nhiệt giảm dần.

.

Công ty TNHH Công nghệ Vật liệu Vật liệu Quartory Zinfon

Chúng tôi là một nhà cung cấp vật liệu chịu lửa tích hợp R & D, sản xuất, xây dựng, kho lưu trữ và thương mại.

Chúng tôi đang cung cấp các vật liệu chịu lửa khác nhau và alumina bao gồm cả các sản phẩm có hình dạng và không có hình, nguyên liệu thô và các sản phẩm hóa học liên quan.

Chúng tôi được chứng nhận cho ISO9001, ISO14001, ISO45001 và các chứng nhận quốc gia và địa phương khác như sau:

Gửi yêu cầu ngay bây giờ